Alma38.ru

Электро Свет
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетная проверка предохранителей и автоматических выключателей

Расчетная проверка предохранителей и автоматических выключателей

Номинальный ток расцепителя автоматического выключателя или плавкой вставки предохранителя должен быть не менее наибольшего возможного тока длительной нагрузки в его цепи. Последний должен определяться с учетом возможного увеличения нагрузки при резервировании другого трансформатора напряжения. Кроме того, ток, соответствующий отключающей способности предохранителя, или максимальный допустимый при КЗ ток расцепителя автоматического выключателя должен быть не менее максимального тока КЗ в месте установки этого защитного аппарата.
При малых значениях тока нагрузки, как, например, у трансформаторов напряжения 6-20 кВ, работающих в классе точности 0,5 и 0,2 в цепи питания счетчиков или в цепи дополнительных обмоток, соединенных в разомкнутый треугольник, номинальный ток предохранителя или автоматического выключателя сопоставляется только с его отключающей способностью. Для обеспечения надежного действия предохранителей номинальный ток плавких вставок должен быть меньше максимального значения тока КЗ не менее чем в 4-5 раз. Коэффициент чувствительности электромагнитного расцепителя (отсечки) автоматического выключателя (отношение максимального значения тока КЗ к наибольшему току срабатывания этого расцепителя) должен быть не менее 1,5.
Наиболее широкое распространение для защиты трансформаторов напряжения получили автоматические выключатели АП50 с электромагнитным и тепловым расцепителями. Особенности применения автоматических выключателей в цепи основных обмоток следующие.
При включении на линию электромагнитных трансформаторов напряжения типа НКФ необходимо учитывать необходимость отстройки отсечки автоматического выключателя от бросков емкостного тока, возникающих при снятии напряжения с линии. Эти броски тока кратковременно проходят во вторичных цепях по автотрансформаторам, предназначенным для регулирования уставок дистанционных защит, и могут быть примерно 50-60 А.
Для предотвращения отключения автоматических выключателей при указанных бросках емкостного тока ток срабатывания электромагнитного расцепителя следует принимать равным

где /2емк — максимальное значение броска емкостного тока во вторичных цепях; кн — коэффициент надежности, равный 1,3.
При кратности срабатывания 3,5 номинальный ток расцепителя должен быть
Эффективность такой отстройки от бросков емкостного тока должна проверяться при наладке следующим образом.
Номинальный ток неселективного автоматического выключателя, устанавливаемого на щите в цепи удаленных нагрузок, рекомендуется всегда принимать равным 2,5 А. При этом обеспечивается надежная работа электромагнитного расцепителя при КЗ за сопротивлением проводов (в одной фазе) до 3 Ом. Поскольку при КЗ за таким сопротивлением напряжение в месте установки автоматического выключателя будет выше 0,9 Uном, вполне допустима ликвидация более удаленных КЗ с помощью теплового расцепителя, который надежно срабатывает при повреждении, за кабелем с жилами сечением 1,5 мм2 длиной до 650 м.
В то же время максимальное значение тока КЗ за этим автоматическим выключателем всегда будет меньше допустимого по его отключающей способности (7к тах = 400 А), так как, согласно «Методическим указаниям по эксплуатации автоматических воздушных выключателей серии АП50», полное сопротивление одного полюса автоматического выключателя АП50 с электромагнитным и тепловым расцепителями на номинальный ток 2,5 А составляет 0,32 Ома.
Применение и расчетная проверка автоматических выключателей в цепи дополнительных обмоток имеет свои особенности:
ток нагрузки в линейных и фазных проводах обычно не превышает 1 А, в этих цепях, как правило, устанавливаются автоматические выключатели с /ном = 2,5 А. Проверка применимости этих выключателей по отключающей способности не требуется. Такая проверка должна производиться только для автоматических выключателей без теплового расцепителя. При этом для трансформаторов напряжения с номинальным напряжением дополнительных обмоток 100/3 В в связи с малым значением сопротивления ZK необходимо при определении тока КЗ учитывать сопротивление проводов от выводов трансформатора до автоматического выключателя;
в цепи 3 U0 (в нулевом проводе) трансформаторов напряжения до 35 кВ должен устанавливаться автоматический выключатель только с тепловым расцепителем, чтобы не разрывать цепь 3 UQ при повреждении между линейными и нулевым проводами. При отсутствии нулевого провода автоматический выключатель в цепи 3 U0 может иметь только электромагнитный расцепитель.
Для оценки чувствительности автоматических выключателей и предохранителей определяется минимальное значение тока КЗ в наиболее удаленных точках цепей напряжения.
Коэффициент чувствительности вычисляется по выражению

или для автоматических выключателей АП50

В тех случаях, когда электромагнитный расцепитель автоматического выключателя при КЗ за кабелем удаленной нагрузки (измерительные приборы, цепи синхронизации) окажется нечувствительным, допустимо ликвидировать повреждение за этим кабелем с помощью теплового расцепителя, если при минимальном токе при этом повреждении напряжение на щите (в начале кабеля удаленной нагрузки) будет не ниже 0,9Uном. При более глубоком снижении напряжения или при недостаточной чувствительности теплового расцепителя (кч < 1,5) необходима установка неселективного автоматического выключателя в цепи этого кабеля.
Надежность действия теплового расцепителя обеспечивается при

Ликвидация КЗ даже на наиболее удаленных панелях реле защиты и автоматики с помощью теплового расцепителя недопустима. Поэтому при недостаточной чувствительности электромагнитного расцепителя следует для повышения коэффициента чувствительности до kч>1,5 увеличить ранее выбранное сечение жил кабеля до этой панели либо установить в цепях кабелей, питающих панели защиты, неселективные автоматические выключатели.

Читайте так же:
Подбор аналогов автоматических выключателей

Особенности методики расчёта процессов короткого замыкания в низковольтных сетях

Наш постоянный автор Владимир Семенович Фишман считает, к этой фразе необходимо добавлять: «и неэффективное действие защитной аппаратуры», иначе возникновение пожара при коротком замыкании представляется неизбежным.

Более корректно говорить о неизбежности самих коротких замыканий в электрических сетях, о чем свидетельствует статистика. При этом КЗ не должно приводить к пожару при правильно выбранных защитной аппаратуре и параметрах проводников.

Новости электротехники. Короткое замыкание.КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ: ПОЖАРА МОЖНО ИЗБЕЖАТЬ

Особенности методики расчета процессов КЗ в низковольтных сетях

Владимир Фишман, главный специалист ЭСП-НН-СЭЩ, филиала ЗАО «Группа компаний «Электрощит»-ТМ-Самара», г. Нижний Новгород

На правильный выбор защитной аппаратуры в сетях собственных нужд энергетических объектов с целью предотвращения пожаров обратило внимание техническое руководство РАО «ЕЭС России», выпустившее специальный циркуляр [1]. Необходимость принятия такого документа была вызвана неоднократно отмеченными пожарами в кабельных сооружениях подстанций из-за несвоевременного отключения КЗ. При внимательном анализе причин пожаров было замечено, что они возникали при отказе основного защитного аппарата и действии резервной защиты.

С вероятностью отказа защитного аппарата в низковольтной сети, особенно если используются автоматы отечественного производства, приходится считаться как с реальностью. Но при этом очевидно, что такая реальность не должна приводить к пожару, и требования циркуляра являются вполне обоснованными.

СЛОЖНОСТЬ РАСЧЕТА И АНАЛИЗА

Анализ процессов, происходящих при коротких замыканиях в низковольтных сетях напряжением до 1 кВ, оказывается достаточно сложным. Это объясняется, во-первых, значительным влиянием активного сопротивления элементов сети на ток КЗ и, во-вторых, существенным ростом активного сопротивления проводников в процессе КЗ в связи с повышением их температуры.

Требование о необходимости учета увеличения активного сопротивления проводников вследствие их нагрева указано в руководящих материалах по расчету токов КЗ [1, 3, 4]. Однако из-за своей сложности расчет редко выполняется в полном объеме. Тем не менее, в справедливости этих требований можно убедиться при выполнении конкретных расчетов.

Влияние температуры проводников на их сопротивление особенно заметно проявляется при расчете токов КЗ на кабельных линиях 0,4 кВ малого сечения и большой протяженности. В частности, на подстанциях, имеющих открытые распредустройства напряжением 35 кВ и выше, к таким проводникам относятся кабели питания обогрева электроприводов коммутационной аппаратуры (выключателей, разъединителей, заземляющих ножей), кабели питания двигателей заводки пружин электроприводов этой аппаратуры и т.п. Для оценки сложности расчета с учетом изменения параметров в процессе КЗ достаточно сказать, например, что рост температуры проводников при КЗ вызывает рост их сопротивления. Это приводит, с одной стороны, к уменьшению тока КЗ и интенсивности тепловыделения, а с другой к увеличению времени отключения КЗ, вызванному замедлением действия защитной аппаратуры, имеющей зависимую от тока характеристику. Как следствие, увеличиваются тепловыделение и температура проводника, его сопротивление за счет большей продолжительности КЗ. С увеличением продолжительности КЗ вступает в действие и фактор теплоотдачи от токоведущих жил в изоляцию и окружающую среду. Налицо, таким образом, сложная взаимозависимость искомых параметров.

Читайте так же:
Рукоятка управления автоматического выключателя

МАТЕМАТИЧЕСКИЕ ЗАВИСИМОСТИ

Температура

Зависимость температуры жилы непосредственно после КЗ от температуры жилы до КЗ выражается уравнением:

Новости электротехники. Короткое замыкание.(1)

Qk — температура жилы в конце КЗ, °С;

Qн — температура жилы до КЗ, °С;

а — величина, обратная температурному коэффициенту электрического сопротивления при 0°С, равная 228°С;

к — коэффициент, который вычисляется по формуле

Новости электротехники. Короткое замыкание.(2)

в — постоянная, характеризующая теплофизические характеристики материала жилы, равная для алюминия 45,65 мм 4 /(кА 2 *с), для меди 19,58 мм 4 /(кА 2 *с);

Новости электротехники. Короткое замыкание.

— интеграл Джоуля или тепловой импульс, который дает количественную оценку степени термического воздействия тока КЗ, кА 2 *с;

S — сечение жилы, мм 2 .

Теплоотдача

При расчете температуры кабелей при КЗ необходимо учитывать фактор теплоотдачи в изоляцию и окружающую среду

Новости электротехники. Короткое замыкание.(3)

h — коэффициент, учитывающий теплоотдачу. Он зависит от материала и сечения проводника и продолжительности КЗ. Для кабелей с алюминиевыми и медными жилами и ПВХ или бумажной пропитанной изоляцией определяется по кривым, занесенным в базу, h = f (tзащ)

Новости электротехники. Короткое замыкание.

(4)

I — ток КЗ с дугой, А;

S — площадь поперечного сечения проводника, мм 2 ;

К1 р, a, — коэффициенты, зависящие от материала токопроводящих жил и изоляции проводника.

Сопротивление

Увеличение активного сопротивления кабеля RQ учитывается с помощью коэффициента КQ, зависящего от материала и температуры проводника:

Новости электротехники. Короткое замыкание.(5)

где RН — активное сопротивление проводника при его начальной температуре H, рассчитываемое по формуле

RУД — удельное активное сопротивление, Ом/м, при нормированной температуре;

L — длина проводника до места КЗ, м;

tр— условная температура, равная для меди 234°С, для алюминия 236°С;

Новости электротехники. Короткое замыкание.

— коэффициент увеличения активного сопротивления проводника, где Qk — конечная температура проводника, рассчитанная по формуле (3).

ГРАФИЧЕСКАЯ КАРТИНА РАСЧЕТА

Наглядное представление о том, как меняется ток КЗ, время действия защитной аппаратуры и температура проводника по мере удаления точки КЗ от щита 0,4 кВ можно получить из рис. 2, 3, 4. Напоминаем, что согласно [1] рассматривается отказ основной защиты (автомат А1) и действие резервной защиты (автомат А2).

Кривая А на рис. 2 отражает характер изменения тока КЗ по мере удаления точки повреждения от щита 0,4 кВ без учета увеличения сопротивления в процессе КЗ.

На рис. 3 этой кривой соответствует кривая С, отражающая время действия защитного автомата А2 при коротких замыканиях в разных точках. При этом отрезок 0 — в соответствует зоне действия отсечки автомата, а отрезок в — с соответствует зоне действия теплового расцепителя автомата. Для сравнения на рисунках приведены кривые В, отражающая изменение тока КЗ, и D, отражающая изменение времени действия автомата А2, построенные с учетом увеличения активного сопротивления проводника в процессе КЗ.

Как показывает сравнение этих кривых, при росте сопротивления проводника зона действия отсечки (электромагнитного расцепителя) сокращается.

Одновременно видно, что на границе перехода из зоны отсечки в зону действия теплового расцепителя (отрезки в — с и а — с) время отключения повреждения увеличивается скачком (в 10 и более раз), что вызывает резкий рост температуры и сопротивления проводника и соответствующее снижение тока КЗ.

По мере дальнейшего увеличения расстояния точки КЗ от источника питания время действия защитного аппарата увеличивается более интенсивно при росте сопротивления проводника. При этом время отключения КЗ и конечная температура проводника во многом зависит от времятоковой характеристики защитного аппарата — t = f(I).

Читайте так же:
Руководство по капитальному ремонту масляных выключателей

Новости электротехники. Короткое замыкание.

ОПРЕДЕЛЯЮЩИЙ ПОКАЗАТЕЛЬ РАСЧЕТА

Определяющим показателем для расчета является изменение температуры проводника при отключении повреждения.

Для оценки состояния проводника (кабеля) после отключения КЗ в [1] установлено несколько критериев в зависимости от конечной температуры токопроводящих жил. По ним определяется возможность дальнейшей эксплуатации проводника или необходимость его замены. В частности, установлено, что возгорание кабеля с ПВХ-изоляцией наступает при температуре жил проводника 350°С и выше.

Расчеты показывают, что в зависимости от конкретной схемы и технической характеристики резервирующего автомата, температура кабелей малого сечения может превысить величину, допустимую по условию невозгорания. Так, на рис. 4 показано полученное расчетным путем изменение температуры жил двух кабелей — ВВГ (3х2, 5+1х1,5) и ВВГ (3х6+1х4) в зависимости от удаления от щита 0,4 кВ точки повреждения при действии резервирующего автомата А2. Из графика видно, что вне зоны действия отсечки температура обоих кабелей превышает допустимую норму. При этом особенно резко повышается температура кабеля малого сечения — ВВГ (Зх2,5+1х1,5). Температура кабеля ВВГ (Зх6+1х4) хоть и значительно ниже, но зато время действия теплового расцепителя при этом достигает двух десятков секунд. При таких температурах и продолжительности горения дуги поврежденный кабель успеет, если и не поджечь, то наверняка расплавить изоляцию близлежащих кабелей. Вследствие этого уже в них возникнут КЗ, и авария примет массовый характер с реальной вероятностью пожара.

ТОЧЕН ТОЛЬКО КОМПЬЮТЕРНЫЙ РАСЧЕТ

Таким образом, несмотря на сложность описанных выше расчетов их выполнение необходимо для правильного выбора защитной аппаратуры и проводников, что значительно уменьшает вероятность пожара. В филиале Энергосетьпроект-НН-СЭЩ разрабатывается программа САПР на основе объединения математических зависимостей приведенных в [1,3,4] с добавлением время токовых характеристик защитной аппаратуры. Получившийся алгоритм представляющий собой систему нелинейных уравнений и графических зависимостей не имеет аналитического решения, но он может быть решен методом итерации с использованием вычислительной техники.

НЕКОТОРЫЕ ВЫВОДЫ ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА

1. Приведенные в руководящих материалах формулы и вспомогательные кривые позволяют определить увеличение активного сопротивления проводника при КЗ только при неизменяющихся значениях тока и времени его отключения.

В низковольтной сети, где ток КЗ и время его отключения в значительной степени сами зависят от активного сопротивления проводника и время-токовой характеристики автоматического выключателя, расчет следует выполнять путем совместного решения системы математических и графических зависимостей.

2. Расчеты стойкости кабеля к возгоранию следует производить не только на головном, но и на других участках кабеля в зонах действия как независимой, так и зависимой от тока части время-токовой характеристики автомата резервной защиты.

3. Указанные расчеты необходимо выполнять с помощью специально разработанной программы в системе автоматизированного проектирования сети собственных нужд энергетических объектов (САПР).

О том, что показали выполненные расчеты в отношении построения схем сети и выбора защитной аппаратуры, автор расскажет во второй части статьи, которая будет опубликована в следующем номере журнала.

1. Циркуляр РАО « ЕЭС России» № Ц-02-98(Э). О проверке кабелей на невозгорание при воздействии тока короткого замыкания.

2. Правила устройства электроустановок (гл. 3 6-го изд., гл. 1.7 7-го изд).

3. РД 153-34.0-20.527-98. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. — МЭИ. — Под ред. Б.Н. Неклепаева. — 2004 г.

4. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ. — Введ. С 1994 г.

Расчет времени срабатывания ВА88 с МР211

Дата29 августа 2018 Авторk-igor

Расчет времени срабатывания ВА88 с МР211

Самыми распространенными автоматическими выключателями являются автоматические выключатели с нерегулируемыми расцепителями. Однако, в некоторых случаях приходится применять автоматы с электронными регулируемыми расцепителями.

Читайте так же:
Плавкие уставки автоматических выключателей

Я уже рассказывал про автоматы серии ВА-99С, а теперь рассмотрим автоматы ВА88 с электронным расцепителем МР211, т.к. недавно пришлось применить их в проекте и потратил немало времени на его изучение, вам тоже может пригодиться.

Автоматические выключатели серии ВА88

Автоматические выключатели серии ВА88

Стоит отметить, что техподдержка у ИЕК работает, однако, ответы их желают лучшего. Задаешь конкретный вопрос – отвечают абстрактно, одним предложением, а ты думай, что они имеют ввиду. Кстати, если говорить о техподдержке, то белорусские представители ДКС даже не считают нужным отвечать на письма, сообщения в VIBER, хотя на семинаре себя совсем по-другому ведут, уже 2 месяца жду от них ответ.

Вернемся к автоматам ВА88 с расцепителем МР211.

Нужно понимать, что эти автоматы стоят в несколько раз дороже обычных и применяют их, если требуется четкое выполнение правил селективности.

Предвижу кучу комментариев, поэтому скажу, если вы используете автоматы с нерегулируемыми расцепителями, то выполнить полную селективность практически нереально так, чтобы потом ваш проект согласовали все заинтересованные организации.

Какие настройки имеет автомат ВА88 с МР211?

Уставки срабатывания электронного расцепителя МР211 устанавливаются потребителем на передней панели автоматических выключателей переключением DIP-переключателей согласно требований потребителя.

Настройки ВА88 с МР211

Панель электронного расцепителя MP211.

На рисунке а, б и в показаны настраиваемые параметры электронного расцепителя. На рисунке г изображена время-токовая характеристика выключателя.

Настройки расцепиеля МР211:

1 Уставка срабатывания защиты от перегрузки (рис. а).

Защита от перегрузки настраивается в соответствии со следующей формулой:

Ir=K× In,

где Ir – требуемый ток расцепителя;

In – номинальный ток автоматического выключателя.

К – коэффициент срабатывания защиты от 0,4 до 1,0. Возможна установка следующих значений коэффициента K: 0,4-0,5-0,6-0,7-0,8-0,9-0,95-1,0.

2 Уставка срабатывания защиты при коротком замыкании (рис. б).

Защита при коротком замыкании настраивается в соответствии с формулой:

Im=M× In.

где, M — коэффициент срабатывания защиты при коротком замыкании. Возможна установка следующих значений коэффициента M: OFF-1,5-2-4-6-8-10-12 (режим OFF позволяет отключить защиту при коротком замыкании).

3 Время задержки срабатывания защиты от перегрузки (рис. в).

Время tr задержки срабатывания защиты от перегрузки при I=6·Ir может иметь следующие значения: 3-6-12-18 с. Данный параметр определяет смещение наклонного участка время-токовой кривой вдоль оси времени, что позволяет изменять задержку времени срабатывания защиты при длительной перегрузке. Точкой привязки при расчетах прогнозируемого тока срабатывания защиты принимается ток, равный по величине шестикратному току Ir защиты при перегрузке.

На рисунке г приведена время-токовая характеристика срабатывания выключателя ВА88 с электронным расцепителем в зависимости от установки параметров K, M и tr.

Но, самое интересное, что величина задержки Т срабатывания защиты, может быть определена по следующей формуле:

Время отключения

где T – расчетное время срабатывания при прогнозируемой фактической величине тока перегрузки, с;

p – коэффициент кратности предполагаемого фактического тока перегрузки относительно номинального тока автоматического выключателя;

tr – время задержки срабатывания защиты, устанавливаемое DIP-переключателем на лицевой панели выключателя.

А теперь давайте на примере посчитаем время срабатывания автомата с МР211 для конкретного случая.

Пусть Ir=480А, Iкз=2120А. Требуемое время отключения – не более 5 с.

Выбираем ВА8840 с МР211, In=800А.

1 Сначала посчитаем по формуле.

Если выполнить обратный расчет ((6*0,6/р) 2 *3=5), то получим, что p=Iкз/In должно быть более 2,8 для Ir=480А.

Как я понимаю, при таком значении не важно, какая у вас уставка М, автомат в любом случае отключит за временя не более 5с. Если вы заметили, то в формуле не участвует коэффициент уставки М.

2 Определим время срабатывания по графику время-токовой характеристики.

Время-токовые характеристики срабатывания выключателей ВА88 с электронным расцепителем

Время-токовые характеристики срабатывания выключателей ВА88 с электронным расцепителем

Красная линия на графике приблизительно соответствует автомату ВА88 с Ir=480А при М=6. Именно так мне порекомендовал ИЕК установить кф. М.

Читайте так же:
Что такое электрические розетки выключатели

Если провести линию 2,65In вертикально, то получим время около 5с, т.е. очень близкое к времени полученному первым методом. Возможно, связано с неточностью построения.

Исходя из этого я могу сделать вывод, что если время отключения получается более 5с, то коэффициент М нужно устанавливать ближайший слева от синей линии. В нашем случае это М=2.

Если у вас имеется опыт настройки автоматических выключателей ВА88 с расцепителем МР211, напишите свое мнение.

Температурный коэффициент автоматического выключателя

X Сообщение сайта
HasBolla

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 1918
Регистрация: 13.11.2006
Из: Новочеркасск
Пользователь №: 4716

HasBolla

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 1918
Регистрация: 13.11.2006
Из: Новочеркасск
Пользователь №: 4716

там еще сноска внизу есть — * Токи относятся к проводам и кабелям как с нулевой жилой, так и без нее.

Сообщение отредактировал HasBolla — 25.12.2008, 10:04

Botva

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 134
Регистрация: 5.9.2008
Из: г. Барнаул
Пользователь №: 22172

HasBolla

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 1918
Регистрация: 13.11.2006
Из: Новочеркасск
Пользователь №: 4716

HasBolla

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 1918
Регистрация: 13.11.2006
Из: Новочеркасск
Пользователь №: 4716

novichok

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 81
Регистрация: 13.10.2005
Из: Мурманск
Пользователь №: 1328

А как это могло помочь? Если раньше скажем, разброс был +/- 25%, то он же в любую сторону мог быть
Думаю, что и сейчас разброс, заявленный производителем для термомагнитных реле перегрузки на биметалле (или тепловых расцепителей, встроенных в автоматический выключатель) производимых сейчас, примерно таким и будет — процентов 20.
Другое дело — электронные расцепители или реле, работающие по I2t — там точность будет выше.
А вообще, конечно надо брать по току двигателя — расчётному, с таблички мотора или по фактически измеренному, но не умножать на коэффициент — просто завышаете уставку, а значит время срабатывания. Смысл? Особенно наверное так не надо делать, если есть контактор и нужна координация типа 2.

Сообщение отредактировал Igor Filkov — 22.1.2009, 16:27

novichok

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 81
Регистрация: 13.10.2005
Из: Мурманск
Пользователь №: 1328

TO bahek
Извиняюсь, совсем с этими новогодними праздниками забыл про этот пост. Т.в.т. — типа все такое

Мне кажется, что уставку завышали из-за того, что автомат находится не в комнате с кондишеном, а маленьком шкафу и вокруг него куча тёпленького оборудования. Номинал автомата обычно дается для 40град. Цельсия. В шкафу бывает и теплее.
Если смотреть каталоги, то в конце есть таблицы из которых видно, что при такой-то Т окр.ср, IP — допустимый ток через автомат будет явно пониже, чем на нём написано. Частенько в таблице могут и уточнить, что при размещении автомата "под потолком" — придется сбросить еще несколько ампер.

В общем как-то так

Если тепловой расцепитель с температурной компенсацией — то никаких таблиц не нужно. Хотя обычно верхний порог компенсации в районе +70С, если не путаю.

А вообще — версия весьма правдоподобная.

Сообщение отредактировал Igor Filkov — 24.1.2009, 9:52

zem

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 856
Регистрация: 18.6.2007
Из: Крым
Пользователь №: 9559

novichok

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 81
Регистрация: 13.10.2005
Из: Мурманск
Пользователь №: 1328

Klient

Просмотр профиля

Группа: Участники форума
Сообщений: 37
Регистрация: 4.9.2008
Из: Северодонецк
Пользователь №: 22131

Sergey U.

Просмотр профиля

Группа: New
Сообщений: 4
Регистрация: 22.11.2008
Пользователь №: 25700

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
Adblock
detector